回8#楼入门者：
单相接地短路电流（单相短路电流)计算的目的是什么，不外就是对PE线（N线）的热稳定校验及保护的灵敏度校验。由于现时设计时一般都按与相线等径或1/2来选择，因此热稳定校验已没多大意义，所以基本就是为了校验保护灵敏度。这当然为取不利工况。这时就要考虑电缆工作温度和故障温升的影响，这是1.5系数的取值原因。至于1.5的取值是否合理，14楼的朋友给出一个计算公式。可以算是依据之一。但不能不说的是，1.5的值是一个通用公式中的系数，他没有区分PVC，橡皮等不同材质，更没考虑单芯电缆时PE线跟本远达不到相线的温度，现代建筑中PE线重复接地也令PE线的短路时温升远低于相线温度。正因如此，在一般使用中，1.5是一个偏大的数值（个人认为是在1.25~1.5之间是合理的）。但作为一个通用公式，我们还是接受1.5这个系数吧，除非你能提供更优而被审图认可的计算书。
另外，配三中对单相短路（L与N）的短路电流计算不使用1.5这个系数，但现在的建筑电气设计中，这个短路电流也可能是最小的短路电流，校验灵敏度时如使用这个参数，则还是应考虑使用1.5这个系数(呵呵，实际又变回了单相接地短路电流的计算公式）。
再回15#楼诚版：导线过载情况下，发生接地故障，这是基本事实，不是假设
《建筑电气》2010年第2期，李允中先生的文章“论配电线路的过负荷保护”，有一段文：
“末端线路的过负荷保护，是按照末端线路具体用电设备过负荷的可能性，和过负荷的程度可能有多大来确定的。末端线路的设计并不需要动用IEC60364-4-43标准的过负荷保护。”
请诚版举一些例子，末端线路有过负荷1.45的，尤其是照明线路的例子。
再回14#楼Tricity：如采用140°C进行计算，RL=1.48 x RL20，约等于1.5。
《低配》附录A k的计算公式计算，计算PVC当初始温度为140度，最终温度160度时的k值
k=57.16（计算过程略），与初始温度70度时的k=115相比，降到0.497倍。由S·S·k·k≥ I·I·t公式可知，要保持原有的热应力同样大小，S要增大至2倍以上。
导线 温度变化多大？当近端（不是始端）短路时，如照明线路始端第一盏灯处发生短路，短路电流会是末端短路的10倍（1600A）以上，热量会增至100倍以上。简单点，用类比法。当S·S·k·k= I·I·t时，正常时，BV2.5芯线温度从70度变到160度，升90度，可求出短路电流160A时的 t=S·S·k·k/（I·I）=2.5x2.5x115x115/（160x160）=3.23s
同样升高90度、短路电流1600A时的 t=S·S·k·k/（I·I）=2.5x2.5x115x115/（1600x1600）=0.0323s。 如果微断在32ms分断电路，导线温度从140度升至140+90=230度。当分断时间缩短时，最终温度可成比例降低，但可看出，难于低于PVC最高允许温度160度，除非保证分断时间小于10ms。
以上是以近端短路电流为末端短路电流的10倍时的结果，有时会大到15倍，升高90度的微断分断时间为14.4ms，普通微断是难于达到的。如果用新的实际k=57.16计算，要求微断分断时间为3.6ms。分断时间超过3.6ms，90度温升成比例提升，有可能升至王老“600问”图12.4中绝缘本身自燃的温度，电线全长燃烧，造成重大事故。
颠覆了以前的认知呀。
回18#楼fitman：除非你能提供更优而被审图认可的计算书。
以《建筑电气》2007年第2期，“路灯配电系统若干问题的探讨”为例，回路电流15.92A≈16A，供电干线为VV-4x25+1x16埋地穿管敷设，环境温度20度，持续载流量取106A。
用IEEE的公式，见《建筑电气》2012第1期第15页式（3），环境温度T0=20、导线最大温度=70度、工作电流IE=16A、电缆持续载流量Iz=106A，代入公式，（计算过程略）得导体最终稳态温度为 Ts=20.956≈21（度）
电阻增值系数=1+0.004（21-20）=1.004，与20度的电阻值误差0.4%。与手册三版误差接近50%，与施耐德误差接近25%
正常热态短路不可能有1.5温度系数。
回15#楼诚版：导线过载情况下，发生接地故障，这是基本事实，不是假设。
“路灯配电系统若干问题的探讨”为例，VV-4x25+1x16，持续载流量为106A，超载1.45，即回路电流要达到1.45x106=153.7A，计算电流为16A，这意味着电流增量为137.7A。一条路灯线路要超载137.7x220=30294VA，这么大的功率负载会通过什么途径接入电路的呢？电弧、爬弧、电缆绝缘老化，好似达不到这么大的功率或电流。
特别应考虑其保护电气的作用，上述线路按文中，塑壳断路器整定电流为20A，误差取+20%，约定脱扣电流为20x1.2=24A，线路电流未达到电缆的持续载流量时跳闸了，更不要说过载了。
这种不可能过载电路，超载1.45、导体温度达到140度，属伪名题，是不存在的。
本帖最后由 入门者 于 2016-6-1 09:33 编辑
再举量大面广的室内照明线路例子
2） 地下车库照明配电线路，双管2x36W日光灯，功耗88W，CosΦ=0.9，每盏灯额定电流为I=P/（U0·CosΦ）=88/（220x0.9）=0.444A。回路共设22盏，计算电流为9.78A。配C16微断，用BV2.5mm2线，室内穿管在楼板内等敷设，环境温度取30度。查得2.5mm2的持续载流量为24A。
超载1.45，即线路电流1.45x24=34.8A，实际电流9.78，相对超载比为34.8/9.78=3.55倍，超载来源是一个问题。
C16约定脱扣电流为16x1.45=23.2A，这说明线路在过载过程中，负载超载1.45时的电流，1.45x9.78=14.16A，微断不动作，离持续载流量24A还远着呢，1.4倍持续载流量34.8A更远。
这种不可能过载电路，超载1.45、导体温度达到140度，属伪名题，是不存在的。
本帖最后由 LXQ3 于 2016-6-1 11:58 编辑
相保电阻的危害性----是造成短路电流计算巨大误差的罪魁祸首。
1）误导了导线供电长度的精确计算，导致不必要浪费，违背了经济合理的设计原则。详见“关于断路器能保护导线长度的问题，前辈们有没有什么简单的算法和理解”一贴。
2）误导了配电线热稳定校验正确判别，造成假象。详见下述：
如4x35+1x15电缆热稳定校验时，必须分别对相线和PE线进行校验，初判PE线最难满足。对PE线热稳定校验，属接地故障，如按《工业与民用配电设计手册》相保电阻概念，计算短路电流时，用相保电阻=1.5x线路电阻，短路阻抗将大于实际阻抗。从而短路电流必会小于实际短路电流。后果是，造成错觉，貌似校验合格的，实际可能是不合格的，留下隐危，失去校验的意义，还不如不校验更好。
其实电气计算大多是近似计算，电气计算参数的确定与计算目的有很大的关系。
《工业与民用配电设计手册》短路计算确定了计算条件，三相短路计算的导线电阻取20度时的值，电压系数C取1.05；单相（接地）短路计算的导线电阻取20度时的值1.5倍，电压系数C取1.0；......
《工业与民用配电设计手册》短路计算确定了计算条件，并没有说明计算结果的计算目的与使用，只是说明了短路电流的计算方法；
上述计算结果，通常用于：三相短路计算的结果主要用于电气设备、导线等的选择与校验，单相（接地）短路计算的结果主要用于保护灵敏度校验。
如果要将单相（接地）短路计算的结果用于PE导线的选择与热稳定校验，可参照《工业与民用配电设计手册》提供的计算方法，导线电阻的取值按实际情况确定，电压系数C也需取1.05。
误导，何来的误导？
本帖最后由 LXQ3 于 2016-6-1 11:58 编辑
相保电阻的危害性----是造成短路电流计算巨大误差的罪魁祸首。
1）误导了导线供电长度的精确计算，导致不必要浪费，违背了经济合理的设计原则。详见“关于断路器能保护导线长度的问题，前辈们有没有什么简单的算法和理解”一贴。
2）误导了配电线热稳定校验正确判别，造成假象。详见下述：
如4x35+1x15电缆热稳定校验时，必须分别对相线和PE线进行校验，初判PE线最难满足。对PE线热稳定校验，属接地故障，如按《工业与民用配电设计手册》相保电阻概念，计算短路电流时，用相保电阻=1.5x线路电阻，短路阻抗将大于实际阻抗。从而短路电流必会小于实际短路电流。后果是，造成错觉，貌似校验合格的，实际可能是不合格的，留下隐危，失去校验的意义，还不如不校验更好。
其实电气计算大多是近似计算，电气计算参数的确定与计算目的有很大的关系。
《工业与民用配电设计手册》短路计算确定了计算条件，三相短路计算的导线电阻取20度时的值，电压系数C取1.05；单相（接地）短路计算的导线电阻取20度时的值1.5倍，电压系数C取1.0；......
《工业与民用配电设计手册》短路计算确定了计算条件，并没有说明计算结果的计算目的与使用，只是说明了短路电流的计算方法；
上述计算结果，通常用于：三相短路计算的结果主要用于电气设备、导线等的选择与校验，单相（接地）短路计算的结果主要用于保护灵敏度校验。
如果要将单相（接地）短路计算的结果用于PE导线的选择与热稳定校验，可参照《工业与民用配电设计手册》提供的计算方法，导线电阻的取值按实际情况确定，电压系数C也需取1.05。
误导，何来的误导？
