感觉某些时候，开关整定值考虑低压短路电流或许不太可行
本帖最后由 凛果 于 2023-7-23 21:20 编辑就按载流量选还好一点，某些情况，一但考虑短路电流进去，就玩不转了。
举个例子，非防爆区域的一个配电箱，负荷92A。从变电所低压柜抽屉取备用回路供电，电缆采用YJV22-4×120+1×70，500m，埋地敷设。载流量176A，压降4.11%，短路电流用天正计算约710A。下面带有最大功率电机为37kW，额定电流70.2A，启动峰值电流约70.2×14=983A。除37kW电动机外，平时负荷运行电流约10安培（随便写个数）。
采用A类非选择型断路器，仅有热脱扣和磁脱扣。那么Ii应躲过电机启动峰值电流，应大于983+10=993A；同时用磁脱扣兼作单相短路与接地故障保护，整定值应小于等于710/1.3=547A（GB 50054-2011 6.2.4条）。993A<li<547A，这明显是个伪命题。
采用B类选择型断路器，带有短延时，整定时长0.x秒，用短延时兼作单相短路与接地故障保护（配电手册上Id的整定也是躲过电机启动电流，而非启动峰值电流）。这样一来短延时整定值Id应小于单相短路/接地故障电流547A，同时应大于37kW电机的启动电流与线路正在运行的负荷电流之和70.2×7+10=501.4A，即501.4A<ld<547A，能够在逻辑上满足501.4A<ld<547A，但是Id的整定值不一定能保证整定到这个区间内，或者说在这个例子中，开关根本就整定不到这个范围内。不考虑短路电流1.3倍系数（GB 50054-2011 6.2.4条）的话，501.4A<ld<710A，Id可以整定到这个区间内，但不就违反规范了么（灵敏度不够，可能不跳闸）。
话说低压短路计算哪能计算的那么准确呢。。。一些改造项目想知道准确的电缆长度有时候都是不可能的。。。
综上，无论是A类断路器还是B类断路器，都不能完全保证在考虑短路电流的情况下进行开关选型（考虑短路电流指考虑单相短路/接地故障电流的情况）。
倒是可以用ELCB满足TN系统接地故障0.4s内跳闸（文中要求ld或li<547A的这部分），不过我问了一下，好像就没人这样用，甚至连用B类断路器的都很少。
感觉真麻烦啊，选开关不考虑短路电流，就按载流量选算了。。。
本帖最后由 小菜 于 2023-7-23 22:12 编辑
B型断路器怎么会没有瞬时整定电流值？算过电动机能直接启动？电动机不能变频启动减小冲击电流吗？4*120不是好些吗？ 根本原因是线路太长，规范规定380v电缆合理距离在350m以内，您这500m了，造成短路电流太小。这个37kW电机可以考虑降压启动，降低启动电流。您这电机的启动峰值电流为什么乘14，是考虑断路器的瞬时速断要大于2倍的启动电流吗，还是考虑启动时的直流分量，直流分量这块我不大懂，不过规范说的是“周期分量最大有效值的2倍～ 2.5倍”。还有就是这个断路器短路灵敏度的问题，我设计的时候真是满足不了啊，直接就不考虑了，没办法，只是算算压降和载流量。
GB 50054-2011 6.2.4条实际上是针对断路器制造标准的相关条款，是想让设计人员设计短路保护时候把断路器的动作误差考虑进去。不应该理解为短路保护一定要依靠断路器的瞬时脱扣保护，应该把断路器的反延时动作特性（模拟熔断器）也考虑进去。 轻云舟 发表于 2023-7-23 22:15
根本原因是线路太长，规范规定380v电缆合理距离在350m以内，您这500m了，造成短路电流太小。这个37kW电机可 ...
啊是的，14倍是考虑了启动全电流，配电手册上取启动电流2.2倍的这个。我之前在建厂的时候，调MCC低压抽屉里的塑壳速断，就是按14倍调了，久了就把电机启动全电流按14倍写出来了。。我问以前在民建的同事，他们说变电所址不会太远，基本除了楼顶的风机，基本不计算短路电流的。说是所址选的好，压降也没太在意过。 L446231510 发表于 2023-7-24 08:55
GB 50054-2011 6.2.4条实际上是针对断路器制造标准的相关条款，是想让设计人员设计短路保护时候把断路器的 ...
是的，热稳定够的话，短路电流靠反时限脱扣也挺好的，如果要靠短路保护满足接地故障保护（0.4s内跳闸）那就很麻烦了 小菜 发表于 2023-7-23 21:51
B型断路器怎么会没有瞬时整定电流值？算过电动机能直接启动？电动机不能变频启动减小冲击电流吗？4*120不是 ...
可能我这边说的有点让人误会，我看配电手册把带短延时的断路器叫做B型断路器，我就跟着叫了。变频器是个好方法，受教了 值得学习值得学习值得学习
页:
[1]